загрузка...

трусы женские
загрузка...
Реферати » Реферати з авіації і космонавтики » Проектування мотоустановки среднемагистрального пасажирського літака

Проектування мотоустановки среднемагистрального пасажирського літака

став вентилятор. В даний час розроблені такі основні способи зниження шуму одноступінчатого вентилятора: відмова від ВНА вентилятора, знижена окружна швидкість робочого колеса, оптимальне співвідношення чисел лопаток вихідного направляючого апарату і робочого колеса, збільшена відстань між цими рядами лопаток. Слід зазначити, що, хоча застосування турбовентилятор з високою частотою обертання дозволяє знизити масу двигуна, вимога за рівнем шуму змушує обмежувати частоту обертання значеннями, відповідними окружним швидкостям вентиляторів 400-450 м / с. Крім того, розглядаються інші пропозиції щодо зниження шуму вентилятора одним з яких є спосіб зниження шуму в процесі поширення його з повітрозабірника і вихідного пристрою. Цей спосіб включає облицювання стінок проточної частини звукопоглинальними конструкціями (ЗПК). Приклад застосування таких конструкції в мотогондолі двигуна RB.211 для літака L-1011 показаний на рис. 2.
Застосування ЗПК важливо і тим, що при цьому в конструкцію двигуна ніяких змін не вноситься.

Акустично оброблена мотогондола двигуна пасажирського літака

а - мотогондола з ЗПК; б - багатошарова звукопоглощающая конструкція;

1 - перфорована обичайка; 2 - стільниковий заповнювач; 3 - опорна поверхня.

Рис. 2

1. ОПИС КОНСТРУКЦІЇ мотогондолах

На літаку встановлені мотогондоли з використанням в конструкції композиційних матеріалів (звуковбирні панелі повітрозабірника).

Мотогондолах (рис. 3) складається з:

- передньої частини повітрозабірника;

- Задньої частини (стулки мотогондоли);

- Панелей кріплення стулок мотогондоли.

Передня частина мотогондоли складається з носка, каналу і обичайки. Носок кріпиться по внутрішньому контуру до каналу повітрозабірника, а по зовнішньому - до обичайки.

Канал - тришарова оболонка. Внутрішня обшивка (перфорована) виконана з алюмінієвого сплаву Д19чАТВ товщиною 1,8 мм, навантажена обшивка - зі сплаву Д19чАТ = 1,2 мм.

Заполнитель: ТССП-Ф-10П, стільниковий, з шестигранною осередком а = 10 мм.

Товщина панелі - 20 мм.

Зовнішня поверхня повітрозабірника - обичайка являє собою клепанную оболонку з обшивкою з матеріалу Д16-АТВ (травлена) з товщиною обшивки 1,8 мм, під двома підкріплювальними до товщини рівний 1,2 мм між ними.

Обшивка в обечайке в передній площині кріпиться до стеночной шпангоуту передньої губи повітрозабірника, а по задній - до торцевого стеночной шпангоуту в районі фланця двигуна.

Воздухозаборник закріплений на передньому фланці двигуна дванадцятьма швидкознімними соединителями (накидними болтами М10), що сприймають осьові зусилля, а також моменти вертикальних і горизонтальних осей.

Силовий вплив в площині, яка визначається зазначеними осями, сприймається циліндричним пояском на фланці двигуна, за яким здійснюється і центровка повітрозабірника.

У конструкцію повітрозабірника вбудована протизаморожувача
(ПОС) з відбором гарячого повітря від третього ступеня компресора високого тиску двигуна.

Зовнішня обшивка і панелі об'єднані першим і четвертим силовими шпангоутами. Четвертий шпангоут повітрозабірника виконує функції поперечної протипожежної перегородки.

Носок повітрозабірника отштамованний з нержавіючої сталі складається з чотирьох частин, зварених між собою встик.

Носок повітрозабірника складається з обшивки, поперечної діафрагми, на якій кріпиться колектор з частиною труби ПОС і шпангоута № 1. Шпангоут № 1 збірної конструкції має кільцеву форму і складається з стінки, посиленою поясами і діафрагмами.

Колектор входить в конструкцію противообледенительной системи повітрозабірника (ПОС). Звукопоглинаюча канальна панель (ЗПК) конструктивно виконана у вигляді двох дюралюмінієвих обшивок, між якими вклеєна стільниковий заповнювач. З боку проточної частини обшивка перфорована. ПО торцях панелі приклеєні профілі для стикування з носком по шпангоуту № 1 і зі шпангоутом № 4 повітрозабірника.

2. СИЛОВОЇ РОЗРАХУНОК повітрозабірники

У конструкціях сучасних літаків можна спостерігати велику різноманітність типів, форм і розташувань повітрязабірників. Це пов'язано з тим, що вони повинні забезпечувати найбільш ефективне використання кінетичної енергії набігаючого потоку і водночас мати мінімальне лобове опір. Форма внутрішнього каналу повинна забезпечувати можливо малі втрати енергії на тертя, але одночасно відповідати умовам кращої компонування літака.

У разі відсутності аеродинамічних продувок по воздухозаборникам навантаження на них можна наближено визначити, виходячи з двох режимів польоту літака. Отримувані навантаження будуть дещо завищені в порівнянні з дійсними і підуть в запас міцності.

Оскільки профілі гондол і капотів подібні профілю крила і обтекаются повітряним потоком на режимах, відповідних великим кутах атаки крила, на них виникають значні аеродинамічні навантаження.

В експлуатації зустрічаються різні випадки нагружения гондол.
Найбільший інтерес представляють два випадки, що враховують польоту при максимальних швидкостях і маневрах літака.

2.1. Вихідні дані для силового розрахунку

Аеродинамічні навантаження на мотогондолах наведені в табл. 1,
(xy і xz дано у частках довжини мотогондоли. В шкарпетці мотогондоли х = 0).

Таблиця 1

Характеристика розрахункових випадків А 'і Д' для установок під двигуни
| | |
| Розрахункові | Значення показників |
| випадки | nyе | (, | (, | (звнутр | q, | yемг, | xy | zемг, | xz |
| | | град | град |, град | кг / м3 | кг | | кг | |
| А '| 2,5 | 10 | 0 | 0 | 2000 | 1600 / | 0,16 (| (190 | 0,16 (|
| | | | | | | 1100 | 0,83 | | |
| | | | | | | | | | 0,55 |
| Д '|-1,0 |-4 | 0 | 0 | 2000 |-2210 / | 0,16 (| (160 | 0,16 (|
| | | | | | |-1810 | 90,55 | | |
| | | | | | | | | | 0,55 |

Навантаження розподіляються по зовнішній поверхні таким чином:
- надлишковий тиск по поверхні визначається за формулою (1.1)

(ВЕ = pq,

(1.1)

де (ВЕ - надлишковий тиск на поверхні; q - швидкісний напір; p - розраховується за формулою:

p = p1 + py + pz.

(1.2)

Величина p1 визначається за графіком на рис. 4

Величина py для випадку Д 'дається на прикладеному графіку (рис. 5). Для інших режимів величина py перераховується пропорційно Yмг.

Значення pz визначається за формулою:

pz = pz (+ pz (.

(1.3)

Розподіл pz (по контуру і довжині повітрозабірника дається на графіку (рис. 6). При цьому pz (визначається за виразом:

pz (= (z (() мг / q) Kz (.

(1.4)

У випадках А 'і Д' z (() мг = zмг, в інших розрахункових випадках слід приймати z (() мг = (180 кг. Kz (визначається за графіком на рис. 6.

Розподіл pz (по контуру приймається таким же як і для pz (. При цьому:

pz (= ((zмг - 180) / q) Kz (.

(1.5)

де zмг - береться з таблиць;

Kz (-визначається за графіком на рис. 7.

2.2. Розподіл розрахункових аеродинамічних навантажень по довжині повітрозабірника

Навантаження на внутрішню поверхню повітрозабірника представлені в таблицях 2 і 3 .

Таблиця 2

Розрахункові значення навантажень у разі А '
| х | 0 ° | 60 ° | 120 ° | 180 ° | 240 ° | 300 ° |
| 0 |-1105 |-545 | 564 | +1105 | 545 |-564 |
| | |-804 | 305 | | 804 |-305 |
| 0,05 |-940 |-464 | 476 | +940 | 464 |-476 |
| | |-679 | 261 | | 679 |-261 |
| 0,1 |-774 |-383 | 391 | +774 | 383 |-391 |
| | |-553 | 221 | | 553 |-221 |
| 0,153 |-597 |-296 | 302 | +597 | 296 |-302 |
| | |-431 | 167 | | 431 |-167 |

Таблиця 3

Розрахункові значення навантажень у разі Д '
| х | 0 ° | 60 ° | 120 ° | 180 ° | 240 ° | 300 ° |
| 0 | +442 | 207 |-235 |-442 |-207 | 235 |
| | |-12 |-454 | | 12 | 454 |
| 0,05 | +376 | 177 |-199 |-376 | - 177 | 199 |
| | |-3 |-379 | | 3 | 379 |
| 0,1 | +310 | 146 |-164 | - 310 |-146 | 164 |
| | | 2 |-308 | |-2 | 308 |
| 0,153 | +239 | 113 |-127 |-239 |-113 | 127 |
| | |-1 |-241 | | 1 | 241 |

2.3. Розподіл навантажень по довжині і по перетинах повітрозабірника

2.3.1. Несиметричне розподіл навантаження

Характер несиметричного розподілу максимальних навантажень по довжині повітрозабірника в разі А 'показаний на рис. 8, а по перетину повітрозабірника на рис. 9

Розподіл навантажень по довжині повітрозабірника

Рис. 8

Зміна максимальних навантажень по перетину повітрозабірника

Рис. 9
Розрахункові навантаження в разі А 'і Д' визначаються по формулі:

p = f · q? · (Z / q) · Kz (

(1.6)

Навантаження по довжині мотогондоли визначимо, підставляючи значення для випадку А ':

p = 2 · 2000? · (± 190 / 2000) · Kz (= ± 380Kz (.

У разі Д ':

p = 2 · 2000? · (± 160/2000) · Kz ( = ± 320Kz (.

Навантаження по контуру мотогондоли визначимо, підставляючи значення для випадку А ':

p = ((± 190 - 180) / 2000) · 2 · 2000 · Kz (= (20;-740) Kz (.

У разі Д ':

p = ((± 160 - 180) / 2000) · 2 · 2000 · Kz (= (-40;-680) Kz (.

Сумарні навантаження:

У разі А ':

p = ± 380 Kz (Kz (· (+20;-740).

У разі Д ':

p = ± 320 Kz (Kz (· (-40;-680).

2.3.2. Рівномірний розподіл навантаження

Характер розподілу навантаження p1 по перетинах повітрозабірника наведено на рис. 10

Характер розподілу навантаження p1 по перетинах повітрозабірника

Рис. 10

Таблиця 4

| | Кут | Для всіх кутів |
| | | Розрахунковий випадок |
| | | А '| Д' | | |
| | | швидкісний напір - q, кг / м2 |
| х | Д '| 2000 | 2000 | 680 | 2000 |
| 0 | 1,66 |-6640 |-6140 | | |
| 0,05 | 1,02

Сторінки: 1 2 3 4 5 6
загрузка...
ur.co.ua

енциклопедія  з сиру  аджапсандалі  ананаси  узвар