загрузка...

трусы женские
загрузка...
Реферати » Реферати з архітектури » Записка до розрахунків

Записка до розрахунків

КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЇ СХЕМИ збірного перекриття.

Ригелі поперечних рам - трипрольотні, на опорах жорстко з'єднані з крайніми і середніми колонами. Ригелі розташований в поперечному напрямку, за рахунок чого досягається велика жорсткість будівлі.

Оскільки нормативне навантаження на перекриття (4 кПа) менше 5 кПа, приймаємо багатопустотні плити. Найменша ширина плити - 1400 мм.

В'язева плити розташовані по рядах колон. В середньому прольоті передбачений такий один доборний елемент шириною 1000 мм. У крайніх прольотах передбачені по монолітному ділянці шириною 425 мм.

У поздовжньому напрямку жорсткість будівлі забезпечується вертикальними зв'язками, встановлюваними в одному середньому прольоті по кожному ряду колон.

В поперечному напрямку жорсткість будівлі забезпечується по реліко-в'язевий системі: вітрове навантаження через перекриття, що працюють як горизонтальні жорсткі диски, віддається на торцеві стіни, що виконують функції вертикальних зв'язевих діафрагм, і поперечні рами.

Поперечні ж рами працюють тільки на вертикальне навантаження.


1. Розрахунок багатопустотної преднопряженной плити за двома групами граничних станів.

1. Розрахунок багатопустотної преднопряженной плити по I групі граничних станів

2.1.1 Розрахунковий проліт і навантаження.

Для встановлення розрахункового прольоту плити попередньо задається розмірами - ригеля: висота h = (1/8 + 1/15) * l = (1/11) * 5.2 = 0.47? 0.5 м. Ширина b = (0.3 / 0.4) * hbm = 0.4 * 0.5 = 0.2 m.

При закріпленні на ригель поверху розрахунковий проліт плити дорівнює: l0 = l-b / 2 = 6-0.2 / 2 = 5.9 m.

Таблиця 1 Нормативні та розрахункові навантаження на 1 м2 перекриття
| Вид навантаження | Нормативна | Коефіцієнт | Розрахункова |
| | навантаження, | надійності по | навантаження, |
| | Н / м2 | навантаженні | Н / м2 |
| Постійна: | 2800 | 1,1 | 3080 |
|-власний вага | | | |
| багатопустотної | | | |
| плити | | | |
|-те шару | 440 | 1,3 | 570 |
| цементного | | | |
| розчину, | | | |
| g = 20 мм, | | | |
| R = 2000кг / м3 | 240 | 1,1 | 270 |
|-теж керамічних | | | |
| плиток, | | | |
| g = 13 мм, | | | |
| R = 1300кг / м3 | | | |
| Разом | 3480 | - | 3920 |
| Тимчасова | 4000 | 1, 2 | 4800 |
| В т.ч. тривала | 2500 | 1,2 | 3000 |
| короткострокова | 1500 | 1,2 | 1800 |
| Повна | 7480 | - | 8720 |
| В т.ч. постійна | | | |
| і тривала | 5980 | - | - |
| короткочасна | 1500 | - | - |

Розрахункове навантаження на 1 м довжини при ширині плити 1,4 м з урахуванням коефіцієнта надійності за призначенням будівлі јn = 0,95: постійна g = 3920 * 1.4 * 0.95 = 5.21 кН / м; повна g +? = 8720 * 1,4 * 0,95 = 11,6 кН / м; тимчасова? = 4800 * 1,4 * 0,95 = 6,38 кН / м.

Нормативна навантаження на 1 м довжини: постійна g = 3480 * 1.4 * 0.95 = 4.63 кН / м; повна g +? = 7480 * 1.4 * 0.95 = 9.95 кН / м, в точності постійна і тривала (g +?) l = 5980 * 1.4 * 0.95 = 7.95 кН / м.

2.1.2 Зусилля від розрахункових і нормативних навантажень.

Від розрахункового навантаження М = (g +?) L02 / 8 = 11.6 * 103 * 5.92 / 8 = 50.47 кН * м;

Q == (g +?) L0 / 2 = 11.6 * 103 * 5.92 / 2 = 34.22 кН

Від нормативної повного навантаження М = 9.95 * 103 * 5.92 /8=43.29 кН * м.

Q = 9.95 * 103 * 5.92 / 2 = 29.35 кН. Від нормативної постійної і тривалої навантаження М = 7.95 * 103 * 5.92 / 8 = 34.59 кН * м.

2.1.3 Встановлення розмірів перерізу плити.

Висота перерізу багатопустотних преднопряженной плити h = l0 / 30 = 5.9 / 30? 0.2 м. (8 круглих пустот діаметром 0.14 м).

Робоча висота перерізу h0 = he = 0.2-0.03? 0.17 м

Розміри: товщина верхньої і нижньої полиць (0.2-0.14) * 0.5 = 0.03 м.

Ширина ребер: середніх 0.025 м, крайніх 0.0475 м.

В розрахунках по граничним станом, I групи розрахункова товщина стислій полки Таврією перерізу hf '= 0.03 м; ставлення hf '/ h = 0.03 / 0.2 = 0.15> 0.1-при цьому в розрахунок вводиться вся ширина полки bf' = 1.36 м; рр розрахункова ширина ребра b = 1.36-8 * 0.14 = 0.24 м.

Малюнок 2 - Поперечні перерізи плити а) до розрахунку міцності б) до розрахунку за освітою тріщин.

2.1.4 Характеристики міцності в стіні і арматури.

Багатопустотна преднопряженную плиту арміруем стрижневий арматурою класу А-IV з електротермічним способом натягу на упори форм. До тріщиностійкості плити пред'являють вимоги 3 категорії. Виріб піддаємо тепловій обробці при атмосферному тиску.

Бетон важкий класу В30, відповідний напруженій арматурі.

Призмова міцність нормативна Rbn = Rb, ser = 22 МПа, розрахункова Rb = 17

МПа, коефіцієнт умов роботи бетону jb = 0.9; нормативний опір при розтягуванні Rbth = Rbt, ser = 1.8 МПа, розрахункове Rbt = 1.2 МПа; початковий модуль пружності Еb = 29000 МПа.

Передавальна міцність бетону Rbp встановлюється так щоб обтисненні відносини Gbp / Rbp? 0.79

Арматура поздовжніх ребер - класу А-IV, нормативний опір Rsn = 590 МПа, розрахунковий опір Rs = 510 МПа, модуль пружності Еs = 190000 МПа.

Переднапружені арматури приймаємо рівним

Gsp = 0.75Rsn = 0.75 * 590 * 106 = 442.5 МПа.

Перевіряємо виконання умови: при електротермічному способі натягу р = 30 + 360 / l = 30 + 360/6 = 90 МПа.

Gsp + p = (442.5 + 90) * 106 = 532.5 МПаjspmin = 0.1, де n = 5 - число напружуваних стрижнів;

Коефіцієнт точності натягу при сприятливому переднапружені jsp = 1

? Jsp = 1-0,14 = 0,86

При перевірці на утворення тріщин у верхній для плити при обтисненні приймаємо jsp = 1 + 0,14 = 1,14.

Переднапружені з урахуванням точності натягу Gsp = 0.86 * 442.5 * 106 = 380.6

МПа.

2.1.5 Розрахунок міцності плити по перерізу, нормальному до поздовжньої осі.

M = 50.47 кН * м.

Обчислюємо? M = М / (Rb * bf '* h20) = 50.47 * 103 / (0.9 * 17 * 106 * 1.36 * 0.172) = 0.084.

По таблиці 3.1 [1] знаходимо:? = 0,955; ? = 0,09; х =? * h0 = 0,09 * 0,17 = 0,015 м? = 1.2, де? = 1,2 - для арматури класу А-IV

Приймаємо jSG =? = 1,2 .

Обчислюємо площа перерізу розтягнутої арматури:

Аs = М / jSG * RS *? * H0 = 50.47 * 103 / 1.2 * 510 * 106 * 0.955 * .17 = 5.08 * 10-4 м2.

Приймаємо 5ш12 А-IV з А3 = 5,65 * 10-4 м2.

2. Розрахунок багатопустотної плити по граничним станам II групи.

1. Геометричні характеристики приведеного перерізу.

Кругле обрис порожнеч замінюємо еквівалентним квадратним зі стороною h = 0.9 * d = 0.9 * 0.14 = 0.126 m.

Товщина полиць еквівалентного перерізу hf '= hf = (0.2-0.126) * 0.5 = 0.037 м.

Ширина ребра b = 1.36-8 * 0.126 = 0.35 м . Ширина пустот: 1.36-0.35 = 1.01; Площа приведеного перерізу Ared = 1,36 * 0,2-1,01 * 0,126 = 0,145 м2.

Відстань від нижньої грані до ц.т. наведеного перерізу y0 = 0.5 * h = 0.5 * 0.2 = 0.1 m.

Момент інерції перерізу Jred = 1.36 * 0.23 / 12-1.01 * 0.1263 / 12 = 7.38 * 10-4 m4.

Момент опору перерізу по нижній зоні Wred = Jred / y0 = 7.38 * 10

4 / 0.1 = 7.38 * 10-3 m3; то ж по верхній зоні: Wred '= 7.38 * 10-3 m3.

Відстань від ядрової точки, найбільш віддаленої від розтягнутої зони

(верхньої) до ц.т. перерізу.

? =? N * (Wred / Ared) = 0.85 * (7.38 * 10-3 / 0.185) = 0.034 m. то ж, найменш віддаленої від розтягнутої зони (нижньої):? Tnf =

0.034m. тут:? n = 1.6-Gbp / Rbp = 1.6-0.75 = 0.85.

Відношення напруги в бетоні від нормативних навантажень і зусилля обтиску до розрахункового опору бетону для граничного стану II групи попередньо приймаємо рівним 0,75.

Упругопластические момент опору по розтягнутій зоні Wpl = j *

Wred = 1.5 * 7.38 * 10-3 = 11.07 * 10-3 m3; тут j = 1.5 - для двотаврового перерізу при 220d = 20 * 0.0012 = 0.24m.

На середній опорі прийнята арматура 2ш10 А-III + 2ш20 А-III з As = 7.85 * 10-4 m2. h0 = 0.44 m;

? = 7.65 * 10-4 / 0.2 * 0.44 = 0.0089;

? = 0.0089 * 365 * 106 / 0.9 * 11.5 * 106 = 0.314;

? = 1-0.5 * 0.314 = 0.843.

Ms = As * Rs * h0 *? = 7.65 * 10-4 * 365 * 106 * 0.843 * 0.44 = 106.28 кН * м.

Графічно визначимо точки теоретичного обриву двох стержнів ш20А-

III. Поперечна сила в першому перерізі Q4 = 90 кН; qsw = 67.95 кН / м; Довжина анкерування W4 = 90 * 103/2 * 67.95 * 103 + 5 * 0.02 = 0.76m> 20d = 20 * 0.02 = 0.4m.

На крайней опорі прийнята арматура 2ш14 А - III з As = 3.08 * 10-4 m2.

Арматура розташовується в один ряд. h0 = 0.47m;

? = 3.08 * 10-4 / 0.2 * 0.47 = 0.0033;

? = 0.0033 * 365 * 106 / 0.9 * 11.5 * 106 = 0.116;

? = 1-0.5 * 0.116 = 0.942.

Ms = As * Rs * h0 *? = 3.08 * 10-4 * 365 * 106 * 0.942 * 0.47 = 49.77 кН * м.

Поперечна сила в----обриву стрижнів Qs = 100 кН;

Qsw = 67.95 кН / м; Довжина анкерування-

W5 = 100 * 103/2 * 67.95 * 103 + 5 * 0.014 = 0.8m> 20d = 20 * 0.014 = 0.28m.

3.10 Розрахунок стику збірних елементів ригеля.

Розглядаємо варіант бетонованого стику. В цьому випадку згинальний момент на опорі сприймається з'єднувальними і бетоном, що заповнює порожнину між торцями ригелів і колоною.

Згинальний момент на грані колони: М = 94,96 кН * м. Робоча висота перерізу ригеля h0 = ha = 0.5-0.015 = 0.485 m. Приймаємо бетон для замоноличивания класу B20;

Rb = 11.5 МПа. gbr = 0.9;

Арматура - класу А-III, Rs = 365 МПа.

Рахуємо:? M = M / Rb * b * h02 = 94.96 * 103 / 0.9 * 11.5 * 106 * 0.2 * 0.4852 = 0.195

По таблиці 3.1 [ 1] знаходимо:? = 0,89 і визначаємо площу перерізу з'єднувальних стрижнів:

As = M / Rs * h0 *? = 94.96 * 103/365 * 106 * 0.89 * 0.485 = 6.03 * 10-4 m2.

Приймаємо: 2ш20 А-III з As = 6.28 * 10-4 m2.

Довжину зварних швів визначаємо наступним чином:

Slm = 1.3 * N / 0.85 * Rw * hw = 1.3 * 220 * 103 / 0.35 * 150 * 106 * 0.01 = 220 кН, де N = M / h0 *? = 94.96 * 103 / 0.89 * 0.485 = 220 кН.

Коефіцієнт [1,3] вводимо для забезпечення надійної роботи зварних швів у разі перерозподіл моментів внаслідок пластичних деформацій.

При двох стикових стрижнях і двосторонніх швах довжина кожного шва дорівнюватиме: lw = Slw / 4 + 0.01 = 0.22 / 4 + 0.01 = 0.06 m.

Конструктивне вимога: lw = 5d = 5 * 0.02 = 0.1 m.

Приймаємо l = 0.1m

Площа заставної деталі з умови роботи на розтяг:

A = N / Rs = 220 * 103 /210*106=10.5*10-4 m2.

Приймаємо 3 Д у вигляді гнутого швелера зі смуги g = 0.008 m довжиною 0,15 м;

A = 0.008 * 0.15 = 12 * 10-4 m2> A = 10.5 * 10-4 m2.

Довжина стикових стрижнів складається з розміру перерізу колони, двох зазорів по 0,05 м і l = 0.25 + 2 * 0.05 + 2 * 0.1 = 0.55 m.

3. Розрахунок позацентрово стиснутої колони.

1. Визначення поздовжніх сил від розрахункових зусиль.

Вантажна площа середньої колони при сітці колони 6х52, м дорівнює

Агр = 6 * 5,2 = 31,2 м2.
Постійне навантаження від перекриття одного поверху з урахуванням jn = 0.95:
Qперекр = 3920 * 31,2 * 0,95 = 116,2 кН, від ригеля Qbm = (2.61 * 103 / 5.2) * 31.2 = 15.66 кН; від колони: Qcol = 0.25 * 0.25 * 4.2 * 25 000 * 1.1 * 0.95 = 6,86 кН., Разом:
Gперекр = 138,72 кН.

Тимчасова навантаження від перекриття одного поверху з урахуванням jn = 0.95:
qвр = 4800 * 31,2 * 0,95 = 142,27 кН, в точності тривала :
Qврдл = 3000 * 31,2 * 0,95 = 88,92 кН, короткочасне Qвркр = 1800 * 31,2 * 0,95 = 53,35 кН.

Постійне навантаження при вазі покрівлі і плити 4 КПа становить:
Qпок = 4000 * 31,2 * 0,95 = 118,56 кН, від ригеля: Qвш = 15,66 кН; від колони:
Qcol = 6,86 кН;
Разом: Gпокр = 141,08 кН.

Снігове навантаження для міста Москви - при коефіцієнтах надійності за навантаженням jf = 1.4 і за призначенням будівлі jn = 0.95: Qcн = 1 * 31,2 * 1,4 * 0,95 = 41,5 кН, в точності тривала:
Qснl = 0.3 * 41.5 * 103 = 12.45 кН; короткочасна: Qснкр = 0,7 * 41,5 * 103 = 29,05 кН.

Поздовжня сила колони I поверху від тривалих навантажень:
Nl = ((141.08 + 12.45 + (138.72 + 88.92) * 2) * 103 = 608.81 кН; то ж від повного навантаження
N = (608.81 + 29.05 + 53.35) * 103 = 691.21 кН.

2. Визначення згинальних моментів колони від розрахункових

Сторінки: 1 2
загрузка...
ur.co.ua

енциклопедія  з сиру  аджапсандалі  ананаси  узвар