загрузка...

трусы женские
загрузка...

Скловарна піч

1.Призначення печі.

В даному курсовому проекті буде розглянута ванна піч безперервної дії. Тип печі-регенеративна, проточна з підковоподібним напрямком полум'я. Конструктивно піч має варильний і виработочной басейн, з'єднані між собою по скломасі протокою.
Для завантаження шихти і склобою піч обладнана двома герметизованими завантажувальними кишенями, розташованими за її бічних сторонах.
Варильний басейн печі опалюється природним газом. Для опалення варильного басейну, піч обладнана шістьма пальниками, розташованими з торцевої стіни ванної печі, протилежній її виработочной частини.
Видалення димових газів з варильного басейну скловарної печі здійснюється через систему димових каналів, оснащених димовоздушной клапанами, відсічним, поворотним шиберами і металевої димової трубою за допомогою основного і резервного димососів ДН-9У.
Для використання тепла відхідних димових газів, піч обладнана регенераторами з насадкою типу «Ліхт» з осередками 170х170.
Тепло відхідних газів використовується також в котлі-утилізатори.
Продуктивність печі-70 тонн в суткі.Вирабативаемий асортимент-пляшка з темнозеленого скла.

2.Обоснованіе продуктивності.


Тип печі-регенеративна, проточна з підковоподібним напрямком полум'я.
Продуктивність печі-70 тонн на добу. Форма і розміри виработочной басейну прийняті конструктивно з умови розміщення однієї машинолінії ал-
118-2 (восьми секційна, двох-крапельна). Автомат обслуговується однією бригадою з трьох чоловік у зміну (два машиніста і один наладчик склоформувальних машини). Всього зміни три. Що виробляється асортимент-пляшка з темнозеленого скла. Маса бутилкі-340 грам. Кількість різів становить-80 (за хвилину). Коефіцієнт використання скломаси (КІС)-0,95.
Дана скловарна піч передбачає ефективну теплову ізоляцію стін і дна басейну, стін полум'яного простору, пальників, склепінь варильного, виработочной басейнів, пальників і регенераторів, що помітно збільшить продуктивність склотари на даній ділянці виробництва.

3.Вибор питомої знімання і розрахунок основних геометричних розмірів печі.

Хімічний склад скла:
SiO2-72%
Fe2O3 + AL2O3-2,3%
Na2O + К2О-14%
CaO + MgO-11,5%
SO3-0,2%

Максимальна температура варіння-1500? C
В температурному інтервалі від 23 до 1500? С в'язкість стекол змінюється на 18 порядків. В твердому стані в'язкість становить приблизно 1019 Па с, в розплавленому стані-10 Па с. Температурний хід в'язкості показаний на малюнку. При низьких температурах в'язкість змінюється незначно. Найбільш різке зниження в'язкості відбувається в інтервалі 1015-107 Пас.

Крива температурного ходу в'язкості.

Визначаємо основні розміри робочої камери.
Площа вручений частини печі, м2:
F = G * 103 / g;
Де G-продуктивність печі, кг / добу; g-питома з'їм скломаси з дзеркала вручений частини, кг / (м2 * добу).
Приймаємо g = 1381 кг / (м2 * добу.).
Тоді F = 70000/1381 = 50,68 м2.
Довжина вручений частини для печі з підковоподібним напрямком полум'я розраховується з співвідношення
L: B = 1,2: 1
L: B = 1,2
L * B = 50,68
1,2 * х * х = 50,68 х2 = 50,68: 1,2 х = 6,5 м (ширина B)
6,5 * 1,2 = 7,8 м (длінаL)

Співвідношення довжини і ширини L / B = 7,8 / 6,5 = 1,2
Ширина полум'яного простору на 120 мм більше ширини басейну, тобто
6,5 + 0,12 = 6,62 м
Висота підйому зводу f = 6,62 / 8 = 0,83 м.
Довжина полум'яного простору 7,8 + 0,2 = 8 м.
Глибина басейну: студочного мм, варильного мм.
Площа студочной частини при температурі варіння 1500С прийнята рівною площі вручений частини: Fст = 50,68м2.
Ширина студочной частини складає 80% ширини вручений частини: 6,5 * 0,8 = 5,2 м.
Приймаємо ширину завантажувальних кишень (6,5-0,9) / 2 = 2,8 м, де 0,9 м - ширина розділової стінки. Довжина завантажувального кишені 1 м.

4.Обоснованіе розподілу температур в печі.

Термічний процес, в результаті якого суміш різнорідних компонентів утворює однорідний розплав, називається скловарної.
Сипких або гранульовану шихту нагрівають у ванній печі, в результаті чого вона перетворюється в рідку скломасу, зазнаючи складні физико-хімічні взаємодії компонентів, що відбуваються протягом значного температурного інтервалу.
Розрізняють п'ять етапів скловаріння: сілікатообразованіе, Стеклообразование, освітлювання (дегазація), гомогенізація (усереднення), студка (охолодження).
Окремі стадії процесу скловаріння слідують в певній послідовності по довжині печі і вимагають створення необхідного температурного режиму газового середовища, який повинен бути строго незмінним у часі. Розподіл температур по довжині і ширині ванної печі залежить від властивостей скла і умов варіння. При варінні темнозеленого скла температура на початку зони варіння (у завантажувального кишені) 1400-1420? С, так як в цій частині басейну печі відбуваються нагрів, розплавлення і провар шихти, т. Е. Завершення стадій силикатообразования, стеклообразованія і часткове освітлення скломаси. Температура скломаси у завантажувального кишені 1200-1250? С. В зоні освітлення температура газового середовища підтримується максимальної-1500? С, так як при такій температурі в'язкість скломаси знижується, відбувається інтенсивне освітлення і завершується гомогенізація. У зоні студком температура газового середовища плавно знижується до
1240? С, що призводить до збільшення в'язкості скломаси. У зоні вироблення температурний режим встановлюється в залежності від вимог, необхідних для нормальної вироблення скломаси та формування з неї скловиробів.
Для встановлення стаціонарного температурного режиму газового середовища в печі необхідно регулювати кількість і співвідношення палива і повітря, що подається в піч, ретельно їх змішувати і своєчасно відводити відходять димові гази.
Можливість встановлення певного температурного режиму передбачається конструкцією ванної печі.
На зміну температурного режиму впливає тиск газів в робочій камері печі. Підвищення тиску до певних меж сприяє більш рівномірному прогріванню окремих частин печі, так як обсяг робочої камери максимально заповнюється полум'ям. Створення розрядження в печі призводить до зменшення поширення полум'я і присоси холодного повітря через отвори. Це погіршує рівномірність розподілу температур і викликає пониження температур в тих ділянках печі, куди проникає холодне повітря.
Температурний режим печі залежить також і від температури факела полум'я та її розподілу по довжині факела. Температура факела регулюється подачею повітря.


5.Расчет горіння палива, дійсної температури факела і мінімальної температури підігріву повітря.


Теплоту згоряння палива визначають по його складу:
Qн = 358CH4 + 637C2H6 + 912C3H8 + 1186C4H10;
Qн = 358 * 93,2 + 637 * 0,7 + 912 * 0,6 + 1186 * 0,6 = 35200 кДж / м3

Рівняння реакцій горіння складових частин палива:
CH4 + 2O2 = CO2 + 2H2O + Q;
C2H6 + 3,5О2 = 2СО2 + 3Н2О + Q;
C3H8 + 5O2 = 3CO2 + 4H2O + Q;
C4H10 + 6,5O2 = 4CO2 + 5H2O + Q.
Коефіцієнт надлишку повітря L = 1,1.
Розрахунок горіння зводимо в таблицю:

| Склад | Содержани | Витрата повітря на 1м3 | Вихід продуктів горіння на 1 м3 |
| палив | е газу, | палива, м3 | палива, м3 |
| а,% | м3 / м3 | | |


| | О2Т | О2Д | N2Д | VL | CO2 | H2O | N2 | O2 | VД | | CH4-93,2 | 0,932 | 1,864 |

1,96х1,1 |

2 , 16х х3,76 |

2,16+
+8,10 | 0,932 | 1,864 | - | - | 2,796 | | С2Р6-0,7 | 0,007 | 0,025 | | | | 0,014
| 0,021 | З повітря | З повітря | 0,035 | | С3H8-0,6 | 0,006 | 0,030 | | |
| 0,018 | 0,024 | 8,1 | 0,2 | 8,142 | | C4H10-0,6 | 0,006 | 0,039 | | | | 0,024
| 0,030 | - | - | 0,054 | | N2-4,4 | 0,044 | - | - | - | - | - | - | 0,044 | - | 0,044 |
| СО2-0,5 | 0,005 | - | - | - | - | 0,005 | - | - | - | 0,205 | | Сума-100 | 1 | 1,96
| 2,16 | 8,1 | 10,26 | 0,993 | 1,939 | 8,144 | 0 , 2 | 11,276 | |
О2ТіО2Д-витрата кисню відповідно теоретичний і дійсний, при
L = 1,1; N2Д-дійсний обсяг азоту з повітря; VL-дійсний витрата повітря для горіння 1 м3 газу; VД-об'єм продуктів горіння на 1 м3 газу.

Об'ємний склад продуктів горіння,%:

CO2 = 0,993 * 100 / 11,28 = 8,80
H2O = 1,939 * 100 / 11,28 = 17,20
N2 = 8,144 * 100 / 11,28 = 72,23
O2 = 0,2 * 100/11 , 28 = 1,77
_________________________
Сума-100


Визначимо витрата палива:
Складемо тепловий баланс вручений частини печі.

Прибуткова частина
1.Тепловой потік, що надходить при згорянні палива, кВт:

Ф1 = QнХ, де Qн-теплота згоряння палива, кДж / м3;

Х-секундний витрата палива, м3 / с.

Ф1 = 35200Х кВт.
2. Потік фізичної теплоти, що надходить з повітрям, кВт:

Ф2 = VLcвtвХ, де VL-витрата повітря для горіння 1 м2 палива, м3; tв-температура нагріву повітря в регенераторі-пальнику?, С; св-питома теплоємність повітря при температурі нагріву (дані взяті з додатка), кДж / (м3? С).
Приймаємо температуру підігріву повітря в регенераторе1100? С і підвищення температури в пальник 50? С. Тоді Ф2 = 10,26 * 1150 * 1,455 = 17150Х кВт.
Потоками фізичної теплоти палива, шихти і бою нехтуємо зважаючи на їх незначності.
Загальний тепловий потік буде дорівнює:
Фпріх. = 35200Х + 17150Х = 52350Х кВт.

Видаткова частина
1.На процеси стеклообразованія, кВт:
Ф1 = ng, де п-теоретичний витрата теплоти на варіння 1 кг скломаси, кДж / кг; g-з'їм скломаси, кг / с.
Так як склад скла і шихти в розрахунку не враховуються, то за даними
Крегера, можна прийняти витрата теплоти на отримання 1 кг скломаси і продуктів дегазації рівним 2930 кДж / кг: g = 70 * 1000/24 ??* 3600 = 0,81 кг / с;
Ф1 = 2930 * 0,81 = 2373 кВт,

2.Тепловой потік, що втрачається та відходять з печі димовими газами, кВт:

Ф2 = VДtДCДX,

Де VД-Обсяг димових газів на 1м3 палива, м3;
TД-температура відхідних з робочої камери димових газів,? С; приймається рівною температурі варіння
1500? С;
CД-питома теплоємність димових газів при їх температурі, кДж / (м3 * ° С).

Питому теплоємність продуктів горіння підраховують як теплоємність суміші газів:

СД = cСО2 rCO2 + cH2O rH2O + cN2 rN2 + cO2rO2,

де r-об'ємна частка компонентів газової суміші; с-теплоємність газів, кДж / (м3 * ° С);
СД1500 = 2,335 * 0,0880 + 1,853 * 0,172 + 1,444 * 0,722 + + 1,529 * 0,0177 = 1,6 кДж / (м3 * ° С).
Визначаємо тепловий потік:
Ф2 = 11,28 * 1500 * 1,6х = 27072Х кВт.

3. Тепловий потік, що втрачається випромінюванням, кВт:


Ф3 = (Со? F (Т1 / 100) 4-(Т2 / 100) 4) / 1000 .
Де Со-коефіцієнт випромінювання, рівний 5,7 Вт / (м2 * К4);

? - Коефіцієнт диафрагмирования;

F-площа поверхні випромінювання, м2;

Т1іТ2- абсолютна температура відповідно ізлучающей середовища та середовища, що сприймає випромінювання, К

а) Випромінювання через завантажувальний кишеню. Для розрахунку коефіцієнта диафрагмирования? приймаємо отвір за прямокутну щілину висотою
Н = 0,2 м, шириною рівною ширині завантажувального кишені-1,7 м, товщиною арки
? = 0,5 м.
Тоді
Н /? = 0,2 / 0,5; ? = 0,4.
Розрахуємо площу випромінювання:
F = 1,7 * 0,2 * 2 = 0,68 м2 (так як завантажувальних кишень два).
Приймаємо температуру в зоні засипки шихти t1 = 1400? C, а температуру навколишнього повітря t2 = 20? С.
Тоді

(Т1 / 100) 4 = 78 340 (Т2 / 100) 4 = 73,7
Знаходимо тепловий потік
Фа = (5,7 * 0,4 * 0,68 (78340-73,7)) / 1000 = 121кВт.

Б) Випромінювання під вліт пальників. Приймаємо сумарну площу влетівши рівною 3% площі вручений частини:
F = 50,68 * 0,03 = 1,5 м2.
Висоту влетівши попередньо приймаємо рівною 0,4 м; форма отвори - витягнутий прямокутник, розміри якого Н = 0,4; ? = 0,5:
Н /? = 0,8 (?).
Приймаємо середню температуру в полум'яному просторі вручений частини t1 = 1450? С, а температуру внутрішніх стінок пальників t2 = 1350? С.
Тоді (Т1 / 100) 4 = 44 205 і (Т2 / 100) 4 = 33 215.
Визначаємо тепловий потік:
Фб = 5,7 * 0,8 * 1,5 (44205-33215) / 1000 = 75,2кВт.
Загальний тепловий потік випромінюванням
Ф3 = Фа + Фб = 121 + 75,2 = 196,2кВт.

4. Тепловий потік, що втрачається на нагрів зворотних потоків скломаси, кВт:
Ф4 = (п-1) gcст (t1-t2), де п-коефіцієнт потоку, що є відношенням кількості скломаси, що надходить в виработочной частина, до вироблюваної; п = 3,5; сст-питома теплоємність скломаси, кДж / (кг * ° С); t1 і t2-температура відповідно прямого і зворотного потоків скломаси
1350 і 1250? С; сст = 0,1605 + 0,00011tст = 0,3ккал / (кг * град) * 4,19 = 1,26кДж / / (кг * ° С);
Ф4 = (3,5-1) 0,81 * 1,26 * 100 = 255,15 кВт.

5.Тепловой потік, що втрачається в навколишнє середовище через вогнетривку кладку, кВт:
Ф5 = (tвн - tв / S? /? + 1 /? 2) * F, де tвн-температура внутрішньої поверхні кладки,? З tв-температура навколишнього повітря ,? С;

?-товщина Кладки, м;

?-теплопроводность Огнеупора даної ділянки, Вт / (м * ° С);
? 2-коефіцієнт тепловіддачі від

Сторінки: 1 2
загрузка...
ur.co.ua

енциклопедія  з сиру  аджапсандалі  ананаси  узвар